Реферат: Расчет релейной защиты

Расчет электронных защит фидеров 27.5 кВ контактной сети тяговых подстанций

Защита фидера контактной сети тяговой подстанции является двухступенчатой.

При расчете используются следующие значения удельных сопротивлений тяговой сети:

Z11- полное удельное сопротивление тяговой сети однопутного участка, Ом/км;

Z21- полное удельное сопротивление тяговой сети однопутного пути

двухпутного участка при отсутствии тока в контактной сети соседнего пути,

Ом/км;

Z22- полное удельное сопротивление тяговой сети однопутного пути

двухпутного участка при одинаковых по величине и направлению токах в

контактной сети обоих путей, Ом/км.

Значения этих сопротивлений приведены в табл. 1.13

Таблица 1.13

Удельные сопротивления тяговой сети

1.5.6.1 Дистанционная ненаправленная защита

Является первой ступенью защиты ДС-1 отключает без выдержки времени к.з. в

пределах 80-85 % зоны подстанция-пост секционирования. Для исключения ложных

действий первой ступени защиты из-за значительного снижения напряжения при

к.з. на сложном пути предусмотрен автоматический перевод датчика ДС-1 в режим

датчика тока.

В этих случаях, т.е. при значительном снижении напряжения, поступающего от

трансформатора напряжения, ток в схеме ДС-1 определяется стабилизированным

напряжением Uст, в связи с чем ДС-1 превращается в

датчик тока.

Так как первая ступень защиты имеет собственное время срабатывания 30 ¸ 60

мс., то с целью уменьшения времени отключения к.з., сопровождающихся большим

током, дополнительно применена еще ускоренная токовая отсечка (УТО), имеющая

собственное время срабатывания 5 ¸ 10 мс.

Вторая ступень защиты, защищая зону до шин смежной подстанции, представляет

собой дистанционную направленную защиту с выдержкой времени 0.4 ¸ 0.5 с.

В этой ступени используется датчик полного сопротивления ДС-2 с круговой

характеристикой радиусом, равным сопротивлению срабатывания второй ступени, и

фазовый орган ФТН, который обеспечивает срабатывание второй ступени в заданном

диапазоне углов (45 ¸ 95°).

Первичное сопротивление срабатывания защиты выбирается наименьшим из

следующих трех условий:

а) по условию селективной работы с защитами фидеров поста секционирования

Zс.з.=(0.8 -0.85)*Z11* l

/2; (1.55)

где l=50 км - расстояние до смежной подстанции.

Zс.з.=0.85*25*0.42=8.925 Ом.

б) по условию селективности к максимальному току нагрузки фидера

Zс.з.= Uр.мин , (1.56)

Кн*Iн.max

где Uр.мин - минимальное напряжение на шинах

подстанции в рабочем режиме (Uр.мин=25кВ);

Кн=1.2 - 1.3 - коэффицент надежности;

Iн.max - максимальный ток нагтузки фидера подстанции, кА.

Zс.з.=25000 / (1.2*500)=41.7 Ом.

в) по условию селективности к максимальному току подпитки от соседней

подстанции Б при к.з. на соседнем фидере

Zс.з.= Uс.з. , (1.57)

Кн*Iк.max.Б

где Uс.з.-напряжение перевода защиты в режим токовой отсечки.

Uс.з.=Uк.мин / Кн , (1.58)

где Uк.мин - минимальное напряжение на шинах

подстанции при к.з. на шинах поста секционирования.

Напряжение Uк.мин определяется по формуле:

Uк.мин=Uном*Z11*l1 / (4*(X¢c.мин.а+Xп.т.)+Z11*l1), (1.59)

где Uн - номинальное напряжение 27.5 кВ;

l1 - расстояние до поста секционирования;

X¢с.мин.а - сопротивление питающей

системы подстанции А для минимального режима работы, приведенное к напряжению

27.5 кВ, Ом;

X¢с.мин.а= Xс.мин.а*(Uном / Uc)2 ; (1.60)

Xс.мин.а - минимальное сопротивление системы;

Xп.т. - сопротивление понижающего трансформатора,

приведенное к напряжению 27.5 кВ, Ом;

Xп.т= uк.п.*U2ном / (100*Sп.т.) ; (1.61)

Sп.т - номинальная мощность понижающего трансфор- матора, МВ*А;

Iк.max.Б - максимальный ток подпитки от соседней подстанции;

Iк.max.Б=Uном / (4 X¢с.макс.Б+2 Xп.т.*Z22*l); (1.62)

X¢с.макс.Б - сопротивление

питающей системы соседней подстанции для максимального режима работы,

приведенное к напряжению 27.5 кВ, Ом.

X¢с.мин.а=25*1.2 *(27.5/ 115*)2=1.72 Ом ,

Zс.з.=9.04 / (1.25*0.714)=10.1 Ом.

Окончательным сопротивлением срабатывания Zс.з.

является наименьшее из трех значений. Выбираем:

Zс.з.=8.93 Ом.

Сопротивление, напряжение и ток срабатывания электронных защит определяем по

формулам

Zс.р.= Zс.з.

*Ктт / Кт.н.

(1.63)

Uс.р.= Uc.з.

/ Кт.н.

(1.64)

Iс.р.= Ic.з.

/ Кт.н.

(1.65)

где Кт.т.- коэффицент трансформации трансформатора тока;

Кт.н.- коэффицент трансформации трансформатора напряжения.

Zс.р.=8.93*120 / 275 =3.9 Ом ,

1.5.6.2. Ускоренная токовая отсечка (УТО)

Первичный ток срабатывания ускоренной токовой отсечки Iс.з.УТО

выбирается наибольшим из 2-х, вычисленных по условиям:

а) по условию селективности работы с защитами поста секционирования:

Ic.з.=Кн*Iк.макс , (1.66)

где Iк.макс - максимальный ток к.з., протекающий

через защищаемый фидер подстанции при к.з. на шинах поста секционирования, кА:

Iк.макс.=Uном / (2 X¢с.мин.а+Xп.т.+Z21*l1). (1.67)

Ic.з.=1.25*1.66=2.075 кА.

б) по условию селективности максимальному току нагрузки фидера:

Ic.з.=Кн*I

н.макс . (1.68)

Ic.з.=1.25*0.5=0.625 А.

Чувствительность УТО проверяется по условию

Кч= I

к.мин. > 2,

(1.67)

Iс.з.

где Iк.мин.- минимальный ток протекающий по

выключателю при к.з. вблизи установки защиты.

Кч= 2.512 / 1.66 =1.2 < 2.

Т.к. условие (1.67) не выполняется, то ток срабатывания защиты уменьшаем

(сокращаем зону ее действия), принимая ее равным

Iс.з.= I

к.мин. / 2 .

(1.68)

Iс.з.= 2.512 / 2 =1.526 А.

1.5.6.3. Дистанционная направленная защита с выдержкой времени (ДЗ2п)

Является второй ступенью защиты.

Первичное сопротивление срабатывания второй ступени выбирается исходя из

минимального тока к.з. на шинах смежной подстанции.

(1.60)

где Zк max ¾ максимальное

сопротивление измеряемое защитой при к.з. на шинах смежной подстанции, при этом

смежный путь на участке поста секционирования ¾ смежная подстанция

считается отключенной, Ом;

kr = 1.5 ¾ коэффициент чувствительности защиты.

а) при узловой схеме:

б) при раздельном питании путей:

За расчетное значение Zк max принимается

наибольшее из полученных Zк max =45.82 Ом.

Установка по углу второй ступени фидера подстанции равна 64.74°.

Тогда по (1.60):

Подставим результат расчета электронной защиты фидера тяговой подстанции.

Полученные при расчетах значения первичных сопротивлений Zс.з.

напряжения Uс.з. и тока Iс.з.

срабатывания защит нужно привести ко вторичным сторонам измерительных

трансформаторов, т.е. определить для соответствующих величин уставки реле

электронных защит.

(1.61)

где ¾ соответственно коэффициенты трансформации ТТ и ТН;

=1000/5=200

=27500/100=275

Тогда по (1.61):

1.5.6. Защита линии электропередачи 35 кВ районных потребителей

Определяем первичный ток срабатывания МТЗ

при

Тогда

Определяем коэффициент чувствительности:

Тогда ток срабатывания реле:

По [11] выбираем токовое реле типа РТ40/6 с параллельными соединениями обмоток с

По [11] выбираем реле времени типа ЭВ-225 с диапазоном уставок 0.5 ¸ 3.5 с.

1.5.7. Расчет собственных нужд подстанции

Под собственными нуждами электроустановки понимаются все вспомогательные

устройства, механизмы и аппараты, необходимые для эксплуатации в нормальном и

аварийном режимах, к ним относятся: трансформаторы собственных нужд,

аккумуляторная батарея, зарядно-подзарядное устройство (ЗПУ).

К схемам питания установок собственных нужд предъявляются следующие требования:

¾ обеспечение достаточно высокой надежности питания потребителей

собственных нужд;

¾ простота выполнения и небольшая стоимость;

¾ простота эксплуатации и малые эксплуатационные расходы;

¾ безопасность обслуживания.

Питание потребителей собственных нужд может быть индивидуальное, групповое,

смешанное. В настоящее время широко применяют смешанное питание, когда

наиболее ответственные потребители подключаются непосредственно к шинам

источников собственных нужд.

Расчет собственных нужд подстанции сводится к расчету мощности и выбору типа

трансформатора собственных нужд. Расчетная максимальная мощность для питания

приемников собственных нужд, приходящаяся на один трансформатор определяется

из суммы нагрузок собственных нужд подстанции [12].

В таблице 1.13 приведены потребители и их мощности.

Таблица1.13

Мощность потребителей собственных нужд.

N	Наименование потребителей	Мощность 1-го потребит.	кол-во потребит.	Полная мощн.
1	Подогрев масла выкл.:
	ВМТ-110Б	15.0	1	15.0
	С-35М	3.6	6	21.6
	ВМУЭ-35Б	1.8	6	10.8
	ВМУЭ-27.5Б	1.8	5	9.0
2	Подогрев приводов выкл.:
	ВМТ-110Б,ВМУЭ-35Б,ВМУЭ-27.5Б	0.8	18	14.4
3	Обдув понижающего трансформатора мощностью Sн=40 МВ*А	10.0	2	20.0
4	Привод ПДН-1	1.5	16	24.0
5	Подогрев шкафов СН	6.0	2	12.0
6	Подогрев приборных отсеков:
	КРУН РУ 10 кВ	15.0	1	15.0
	КРУН автоблокировки	5.0	2	10.0
7	Освещение открытой части подстанции	5.0	1	5.0
8	Трансформаторы автоблокировки	100.0	1	100.0
9	Дежурный пункт дистанции к.с.	54.0	1	54.0
10	Передвижная база масляного хозяйства	20.0	1	20.0
11	Отопление здания подстанции	40.0	1	40.0
12	Освещение здания подстанции	3.0	1	3.0
13	Калорифер помещения аккумуляторной	8.0	1	8.0
14	Вентиляция помещения аккумуляторной	4.0	1	4.0
15	Вентиляция машинного зала	1.6	1	1.6
16	Подзарядное устройство батареи	10.0	1	10.0
17	Электроподогреватель душа	18.0	1	18.0
18	Слесарная мастерская	3.0	1	3.0
19	Неучтенная нагрузка	100.0	1	100.0

Таким образом суммарная мощность потребителей СН равна S=508.4 кВт.

Принятый трансформатор собственных нужд ТМ-630/35 удовлетворяет потребностям

мощности нетяговых потребителей.

1.5.8. Расчет и выбор аккумуляторной батареи

На тяговых подстанциях обычно применяют постоянный оперативный ток,

источником которого является аккумуляторные батареи типа СК, работающие в

режиме постоянного подзаряда. Аккумуляторную батарею выбирают по необходимой

емкости, определяемой типовым номером батареи, и по напряжению, которое

должно поддерживаться на шинах постоянного оперативного тока.

К постоянной нагрузке на подстанциях относятся цепи управления, сигнализации,

защиты, автоматики, телемеханики, блокировок безопасности и т.д.

Количество последовательно соединенных аккумуляторных элементов определяется

необходимым напряжением на шинах. В последние годы на тяговых подстанциях

применяют батареи на 220 В [12]. Нагрузки батареи приведены в таблице 1.14.

Таблица 1.14

Нагрузки батареи

N	Потребители	Кол-во	Ток еди	Нагрузка батареи, А
	постоянного тока		ницы, А	длит.	Кратковремен.
Постоянно присоединенные приемники:
1	Лампы положения выключателей	25	0.065	1.6	¾
2	Устройства управления и защиты	¾	¾	15	¾
Приемники присоединенные при аварийном режиме:
1	Устройства телеуправления, телесигнализации и связи	¾	¾	1.4	¾
2	Аварийное освещение	¾	¾	10	¾
3	Привод выключателя ВМТ-110Б	¾	¾	¾	244
	ИТОГО:			28	244

Последовательность выбора батареи:

1. Ток длительного разряда в аварийном режиме:

(1.62)

где ¾ сумма токов постоянной нагрузки, А;

¾ сумма токов в аварийном режиме, А.

Тогда из таблицы 1.14 имеем:

2. Ток кратковременного разряда в аварийном режиме:

(1.63)

где ¾ ток кратковременной нагрузки привода ВМТ-110Б:

3. Необходимую расчетную емкость батареи определим:

(1.64)

где ¾

длительность разряда при аварии, принимаемая для тяговых подстанций равной 2

часам.

А*ч

4. Выбираем номер батареи по требуемой емкости:

(1.65)

где ¾ емкость

аккумулятора СК-1; при длительности разряда

ч. имеем =22 А*ч.

Тогда

принимаем N= 3

5. Выбираем номер батареи по току кратковременного разряда:

(1.66)

где 46 ¾ кратковременно допускаемый разрядный ток аккумулятора типа

СК-1, А;

Окончательно принимаем аккумуляторную батарею СК-6.

6. Определим полное число последовательно включенных элементов батареи:

(1.67)

где ¾

напряжение на шинах включения принимаемое 258 В при первичном напряжении

подстанции 110 кВ;

¾ напряжение аккумуляторного элемента при подзарядке, равное 2.15 В.

7. Выбор зарядно-подзарядного агрегата (ЗПУ):

Напряжение заряда ЗПУ

(1.68)

где n ¾ полное число элементов батареи.

Зарядный ток батареи:

(1.69)

где ¾ зарядный ток для батареи СК-6, А.

Расчетная мощность ЗПУ

(1.70)

По полученным в процессе расчета напряжению, току и мощности принимаем

зарядно-подзарядный агрегат типа ВАЗН-380/260-40/80. Технические данные

которого удовлетворяют условиям выбора: